某工廠一臺煤氣熔鋁爐在熔煉鋁合金時發生了爆炸事故。發生事故的班組采用半連續法鑄造鋁合金錠，在爐內鋁液鑄完后既不降溫又不清理爐底殘液的情況下加料連續熔煉。在向爐內加料時，加料車先將3A21(LF21)混高鎂鋁合金廢料壓包料一箱（1.5 t)倒在料倉內，分成5槽加入爐內，然后又將5A05(LF5)壓余殘料和1.48t鋁線分成4槽，第一、二槽都加在→一區，就在加第二槽是發生了爆炸事故。

　　正在加料作業的天車工面部、頸部、和雙手被爆炸時噴出的火焰嚴重燒傷；天車操作室25mm厚的有機擋風玻璃被爆炸所產生的沖擊波破斷為3塊，各控制器變形移位；煤氣爐爐拱和豎煙道拱全部塌陷；南側爐墻耐火磚與保溫磚分離，東南兩側爐殼鋼板外鼓變形，爐頭燒嘴移位，頂吹煤氣和空氣管道在一區上空的法蘭對接處段落，上爐殼拉筋抽落，煤氣支管道在一區的事故翻扳被撕裂；煤氣熔鋁爐廠房的窗框和玻璃全部都震壞，鄰近的其他建筑物和廠房均受到不同程度的損壞。

　　爆炸后的現場狀況是：兩個爐門全開著，煙道閘門處于提升狀態，加料天車在一區爐門前，料槽在爐內處于斜翻。在一區爐門渣盤附近散落著崩出的7塊壓余殘料圓餅和幾根鋁線材，但無鋁液濺出痕跡。

　　2 、事故原因分析

　　通常爆炸可分為物理爆炸和化學爆炸。物理爆炸是由于相態和壓力發生突變而形成的。如鋁液澆鑄時模具潮濕帶水引起的爆炸；化學爆炸是由于物質發生極迅速的化學反應，產生高溫、高壓而引起的爆炸，例如煤氣和天然氣等可燃氣體與空氣混合引起的爆炸。可燃混合物質發生爆炸需具備的條件：（1）可燃混合物濃度處于爆炸濃度極限值內；（2）有足夠的點火能量。

　　以TMT當量來表示本次事故爆炸沖擊波的破壞能量。用公式（1）^[1]進行計算：

　　U=1000（R/R'）³

　　式中：U--爆炸事故沖擊波的TNT當量，kg TNT；

　　R--破壞物與事故中心的距離，m；

　　R'--1000kg TNT地面爆炸實驗數據，m（參見表1）。

　　根據事故現場破壞情況及有關事故調查結果表明，距爆炸中心約113.4 m以內發生“受壓窗戶大部分損壞”的情況、可知此次爆炸距爆炸中心113.4m處超壓在784kPa～980 kPa之間，由此確定：R=113.4m，R'=166m～144m之間由此確定：R＝I 13．4 m，R'＝l 66 m～144 m。

　　按公式（1）可得：

　　U_沖max=488.37kg TNT

　　U_沖min=318.8 kg TNT

　　按沖擊波能量占總爆炸能量90%計算，則此次事故的爆炸能量約為：

　　U _max＝U_沖max/0.9＝542.6 kg TNT

　　U _min＝U_沖min/0.9＝354 kg TNT

　　事故發生后，最初有人認為是由于物料潮濕含水、或是由于煤氣不完全燃燒引起的爆炸。但當時煤氣爐儀表記錄反應出爆炸前1h煤氣和空氣的壓力、流量一直比較穩定，沒有明顯波動，其比值符合工藝要求，爐膛內不可能有過剩煤氣，故煤氣爆炸的條件不夠。因物料含水、工具潮濕在鋁熔煉過程中引起的爆炸放炮事故偶有發生，但從來沒有達到這么大的破壞力，且現場的爐門水套、爐前地面和加料車前體均沒有發現鋁液濺出的痕跡，與水在鋁液中過熱爆炸時鋁液飛濺的現象不符。爆炸時兩個爐門和煙道閘門都是打開的，因此，爐膛內也不會發生水蒸氣超壓爆炸事故。由此基本上否定了因物料潮濕含水而引起這次爆炸的可能性。

　　對事故進一步分析調查發現，由壓包機將鋁屑壓制而成的壓包中所含液體并不完全是水，實際上主要是壓包機所使用的潤滑油。對現場存留的碎屑取樣分析，其含油量為2.8％，若每個壓包按50 kg計算，則其含油量為1.4 kg，加入1.4 t的壓包含油總量約為39.2 kg。

　　汽油、柴油、煤油和各種潤滑油都是石油產品，它們都具有蒸發的特性，相比之下，潤滑油的閃點較高。有些人誤認為潤滑油點火都不易燃燒，它不可能發生爆炸。事實上潤滑油是屬于可燃液體，它遇火和氧化劑具有燃燒和爆炸的危險^[2]。壓包料中的潤滑油在煤氣熔鋁爐內受高溫作用汽化為潤滑油蒸氣，一部分直接與爐內的氧氣燃燒，另一部分以長碳鏈分子組成的潤滑油分子在近1000℃的高溫環境下裂解為短碳鏈的甲烷、乙烷、乙烯、丙烷和氫氣等可燃性氣體。

　　下面為熱裂化的一個實例過程，包括引發、增長、終止等階段。

　　引發階段：C₁₀H₂₂→·C₈H₁₇＋·C₂H₅